品牌 耐磨管
材質(zhì) ZG45Cr3NiMoMn-RE
加工定制 定做
成型工藝 成品
打樣周期 5-7
特種鑄造種類 真空負壓
加工周期 15-20
品名 耐磨管
有效物質(zhì)含量 國標
雜質(zhì)含量 國標
牌號 ZG45Cr3NiMoMn-RE
商品介紹
國標牌號:ZG45Cr3NiMoMn-RE
化學(xué)成分:C0:.4-0.50 Si:0.3-0.8 Mn:0.6-1.2 Cr:2.0-3.2 Mo:0.3-0.5 Ni:0.5-1.0 Cu:/ S:≤0.04 P:≤0.04
機械性能
AK(J/cm2) HRC σb(Mpa)
≥20 ≥50 無
ZG45Cr3NiMoMn-RE耐熱溫度800-900度。
確定澆鑄位置、選擇分型面是鑄造工藝設(shè)計、確定鑄造工藝方案的首要任務(wù),也是最重要的內(nèi)容,對整個鑄造生產(chǎn)過程和鑄件質(zhì)量有著至關(guān)重要的影響且難以改變,除非重新設(shè)計工藝,重新制作模具。因此設(shè)計、確立合理的鑄造工藝方案必須依據(jù)鑄件材質(zhì)、結(jié)構(gòu)和技術(shù)要求及生產(chǎn)批量大小,結(jié)合實際生產(chǎn)條件綜合考慮。就如何確定鑄造工藝方案,國際鑄業(yè)網(wǎng)技術(shù)顧問常興勝坐客“百家鑄業(yè)論談”,為我們請具體分析如下:
一、澆鑄位置的確定
澆鑄位置是指澆鑄時鑄件在鑄型中所處的位置,正確的澆鑄位置應(yīng)易于獲得合格的鑄件,使整個鑄造過程盡量簡單,易于控制。正確選擇澆鑄位置,應(yīng)遵循以下基本原則:
1.重要面、大平面不向上的原則,這是因為澆鑄位置的上面容易出現(xiàn)各種鑄造缺陷,如氣孔、查孔、沙孔、夾砂等缺陷。
2.厚實部分向上的原則,盡量讓厚實部分位于上方,實現(xiàn)順序凝固,易于冒口補縮。對于收縮大的合金更是如此。
3.薄壁部分不向上的原則,防止?jié)膊蛔恪⒗涓?/span>
4.澆鑄位置還應(yīng)有利于減少砂芯數(shù)量、使砂芯易于固定、易于排氣。
實際生產(chǎn)中,能夠同時滿足以上原則的鑄件很少,這就要求確定鑄造工藝方案時必須綜合分析,抓住主要方面予以保障,無法滿足的,必須能夠通過其它工藝措施予以解決。
二、分型面的選擇
分型面是兩半鑄型接觸的表面。對砂型鑄造,分型面是必不可少的,否則模具無法從鑄型中取出形成鑄件型腔。分型面選擇的合理與否,直接影響著鑄件的尺寸精度和生產(chǎn)成本,同時對鑄件的質(zhì)量也有一定的影響。選擇分型面一般遵從一下原則:
1.盡量把鑄件全部或主要部分放在同一鑄型內(nèi),以防止錯箱引起鑄件尺寸超差。
2.盡量選擇平面做為分型面。
3.盡量減少砂芯和活塊的數(shù)量。
4.分型面的選擇不應(yīng)影響澆鑄系統(tǒng)的布置。
必須注意的是,分型面不一定是一個,也可以有兩個或多個,應(yīng)根據(jù)不同的造型方法具體確定。砂芯和活塊數(shù)量對分型面的影響,也應(yīng)視具體造型方法而定。手工造型,可以選擇多個分型面,可多用活塊,少用砂芯。而機器造型則相反,一般只有一個分型面,幾乎不用活塊,多用砂芯代替砂芯。
1、強化孕育鑄鐵爐料中加入較多的廢鋼,采用優(yōu)質(zhì)鑄造焦,以得到出爐溫度大于1500℃和高碳當量的鐵水,用孕育劑強化孕育從而得到高強度灰鑄鐵。過去生產(chǎn)孕育鑄鐵依靠加入較多廢鋼,降低碳量來提高強度,但這種方法工藝性能不好,白口傾向大,尤其是對薄壁鑄件(壁厚3~10MM)。近代高強度孕育鑄鐵不用這種方法,靠孕育劑來強化孕育,提高性能。一般的方法是:碳當量在3.9~4.1%左右,溫度1480℃左右,要求鐵水氧化少,采用SI-CA、CR-SI-CA、RE-CA-BA、SI-CA、SI-FE復(fù)合、稀土復(fù)合等孕育劑,進行孕處理。例如某廠5噸沖天爐,利用鑄造焦,爐料中加入40%以上廢鋼,總焦比為7時,鐵水溫度1520℃~1540℃,爐渣中氧化鐵含量低(1.8~3.0%)。經(jīng)特種孕育劑孕育處理,當碳當量為4.28%時,試棒抗拉強度可達250MPA,相對強度RG=1.28,HB229,珠光體含量大于98%。又如某單位通過提高鐵水過熱溫度,然后采用RE-CA-BA孕育劑對鐵水進行孕育處理,燒注一批缸蓋鑄件,當碳當量為3.9~4.05%時,抗拉強度285~304MPA,相對強度RG=1.1~1.21,石墨形態(tài)好,加工后水壓試驗沒發(fā)現(xiàn)縮松和漏水現(xiàn)象。 2、合成鑄鐵所謂合成鑄鐵工藝,就是用感應(yīng)電爐熔煉,爐料中用50%以上的廢鋼,其余為回爐鐵和鐵屑,經(jīng)增碳處理得到的鐵液。這種方法的優(yōu)點是:(1)爐科采用大量廢鋼,不用生鐵,降低了鑄鐵成本;(2)可獲得含磷量低的鐵水,減少磷量對缸體、缸蓋等薄壁高強度灰鐵縮松和滲漏缺陷的影響;(3)可避免生鐵遺傳性影響,鑄鐵石墨形態(tài)好,珠光體含量高,機械性能好,在同樣當量時強度可比沖天爐鑄鐵提高1~2個牌號。 我國某汽車廠利用合成鑄鐵工藝熔煉高強度灰鑄鐵生產(chǎn)缸體,效果很好,生產(chǎn)結(jié)果表明 (1)采用合成鑄鐵熔煉工藝澆注的缸體機械性能高,當碳當量為4.0%時,抗拉強度大于250MPA,比沖天爐熔煉提高一個牌號; (2)鐵水斷面敏感性小,缸體不同厚度斷面及階梯試塊斷面硬度分布均勻; (3)鑄鐵含磷量低,含雜質(zhì)少,克服鑄件滲漏缺陷; (4)成本低; (5)熔煉工藝簡單易行,容易撐握。 3、低合金化孕育鑄鐵調(diào)整原鐵水的化學(xué)成份使其達到較高碳當量,在爐內(nèi)(或包內(nèi))加入少量鉻、銅、鉬等合金元素,獲得高溫低合金化鐵水,再經(jīng)孕育處理,得到石墨細小、珠光體含量高、片間距小的組織,從而獲得高強度鑄鐵。用這種方法生產(chǎn)高強度灰鑄鐵,國外用得較廣泛,效果比較穩(wěn)定,合金元素多是CU,CR、MO、NI等。其優(yōu)點是可使缸體、缸蓋薄壁部分的基體組織得到95%以上珠光體,硬度差小。我國某些單位用0.3~0.7%CR,瞬時孕育,控制鉻/硅比值,解決了缸體、缸蓋的生產(chǎn)問題。 4、調(diào)整鑄鐵常規(guī)化學(xué)成份及比例,獲得高強度、低應(yīng)力灰鑄鐵在碳當量保持不變的情況下,適當提高SI/C比值是提高機床鑄件強度和剛度重要途經(jīng)之一。北京機床研究所等單位在這方面作了系統(tǒng)的研究工作,他們認為:通過調(diào)整化學(xué)成份,特別是改變硅/碳比值,使SI/C在0.5~0.9,再加上適當?shù)脑杏秃辖鸹?,可以獲得具有良好綜合性能的高強度灰鑄鐵件。 有關(guān)硅/碳比值的規(guī)律是: (1)在相同碳當量下,SI/C比值高,抗拉強度可提高30~60MPA,相對強度高,相對硬度低,彈性性能好; (2)在相同碳當量下,SI/C比值增加,殘余應(yīng)力有除低趨勢,應(yīng)力傾向也較小; (3)提高SI/C比值,白口傾向小,斷面敏感性小,而對鐵水流動性,線收縮率無影響。 調(diào)整錳、硅含量,使含MN量比含SI量高0.2~1.3%以上,得到另一種高強度低應(yīng)力鑄鐵。灰鑄鐵含MN在1.5~3.0%范圍內(nèi),提高含MN量,尤其是當MN量大于SI量后,能顯著細化共晶團,易于獲得D、E型石墨和細珠光體基體。另外,控制灰鑄鐵中MN、SI差值和MN的,使MN、SI差值在0~0.5%,MN大于2%,還可以在灰鑄鐵中得到不同類型的硬化相。 因此,控制MN、、SI差值和MN,就能獲得機械性能高,硬度均勻,耐壓致密性好和耐磨性能好的高強度灰鑄鐵。 |
序號 | 種類 | 牌號 | 化學(xué)成分 | 機械性能 | 金相組織 | C | Si | Mn | Cr | Mo | Ni | Cu | S | P | AK(J/cm2) | HRC | σb(Mpa) | 1 | 中碳中鉻Ⅰ | ZG30Cr5MoRE | 0.25-0.35 | 0.3-1.0 | 0.3-1.0 | 4.5-5.5 | 0.2-1.0 | | | ≤0.045 | ≤0.045 | ≥25 | ≥45 | | M+B+C | 2 | 中碳中鉻Ⅱ | ZG40Cr5MoRE | 0.35-0.45 | 0.3-1.0 | 0.3-1.0 | 4.5-5.5 | 0.2-1.0 | | | ≤0.045 | ≤0.045 | ≥20 | ≥48 | | M+B+C | 3 | 中碳低合金 | ZG40CrMoNiRE | 0.3-0.5 | 0.7-1.5 | 0.3-1.0 | 1.2-1.8 | 0.2-0.6 | 0.1-0.4 | | ≤0.04 | ≤0.04 | ≥30 | ≥40 | | M+F | 4 | 低碳高合金 | ZG20Cr9NiMo | 0.15-3.5 | ≤1.0 | 0.3-1.0 | 8-10 | 0.4-0.8 | 1.4-1.8 | ≤0.1 | ≤0.045 | ≤0.045 | ≥40 | ≥40 | | M+C | 5 | 鉻鉬鎳合金鋼 | ZG45Cr3NiMoMn-RE | 0.4-0.50 | 0.3-0.8 | 0.6-1.2 | 2.0-3.2 | 0.3-0.5 | 0.5-1.0 | | ≤0.04 | ≤0.04 | ≥20 | ≥50 | | M+C | 6 | 90鉻合金鋼 | ZG90Cr6MoMn | 0.85-0.95 | 0.4-0.8 | 0.4-0.8 | 5-8 | 0.2-0.4 | | | ≤0.045 | ≤0.045 | ≥7 | ≥50 | | M+C | 7 | 普通高錳鋼 | ZGMn13 | 1.1-1.4 | 0.3-1.0 | 11-14 | | | | | ≤0.06 | ≤0.10 | ≥147 | HB≤229 | 637 | A+C | 8 | 改性高錳鋼 | ZGMn13Cr2 | 1.1-1.4 | 0.3-1.0 | 11-14 | 0.5-2.5 | | | | ≤0.06 | ≤0.10 | ≥80 | ≤240 | | A+C | 9 | 超高錳鋼 | ZGMn17Cr2 | 1.1-1.4 | 0.3-1.0 | 16-19 | 1.0-2.0 | | Ti0.2-0.4 | | ≤0.06 | ≤0.10 | ≥50 | ≤260 | | A+C | 10 | 耐熱鋼 | ZG20Cr26Ni5 | ≤0.20 | ≤2.0 | ≤0.2 | 24-28 | ≤0.5 | 4-6 | | ≤0.04 | ≤0.04 | | | 590 | A+F | 11 | HH | ZG20Cr26Ni12 | 0.2-0.5 | ≤2.0 | ≤0.2 | 24-28 | ≤0.5 | 11-14 | | ≤0.045 | ≤0.045 | | | 490 | A+F | 12 | HK | ZG40Cr25Ni20 | 0.35-0.45 | ≤2.0 | ≤0.2 | 23-27 | ≤0.5 | 19-22 | | ≤0.045 | ≤0.045 | | | 440 | A+F |
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聯(lián)系方式