將膨脹珍珠巖按摻量0%,20%,40%,60%,80%,100%等體積替代?；⒅橹苽鋸秃媳厣皾{,研究其摻量對保溫砂漿力學性能、保溫性能、耐久性能的影響。試驗結(jié)果表明,當珍珠巖摻量為40%時,保溫砂漿的綜合性能。?；⒅榕c珍珠巖作為復合骨料,可降低骨料之間的孔隙率,改善孔結(jié)構(gòu),降低干密度,改善砂漿保溫及其它性能。 通過熱雨循環(huán)和冷熱循環(huán)試驗,對?；⒅楸厣皾{的耐候性能進行了研究,并對?；⒅楸厣皾{外保溫系統(tǒng)各構(gòu)造層的溫度進行監(jiān)測,探究其保溫性能,后利用非線性分析程序?qū)υ摫叵到y(tǒng)進行數(shù)值模擬,分析評定該系統(tǒng)的保溫隔熱性能。試驗結(jié)果表明:?；⒅楸厣皾{外保溫系統(tǒng)在經(jīng)過80次熱雨循環(huán)和5次冷熱循環(huán)之后,仍未發(fā)現(xiàn)裂縫、粉化、空鼓、剝落等現(xiàn)象,可以滿足規(guī)范規(guī)定的耐候性要求;在外界環(huán)境溫度發(fā)生急劇變化的情況下,該保溫系統(tǒng)仍具有優(yōu)良的保溫隔熱性能;并且試驗結(jié)果與非線性分析程序得出的結(jié)果相吻合,說明該保溫系統(tǒng)在理論上是穩(wěn)定可靠的。

對新拌?；⒅樯皾{中的骨料進行分離,分析不同攪拌條件下砂漿中骨料含量與破損情況。試驗結(jié)果表明:新拌玻化微珠砂漿的骨料破損率隨攪拌時間的延長而增大,當攪拌時間達到一定長度時,玻化微珠的破損率大幅增大;相比于立式攪拌機,臥式攪拌機能相對降低?；⒅樯皾{16.3%的粒徑破損率,提高2.9%的骨料完好率;更高的攪拌機轉(zhuǎn)速會加快骨料完好率降低的速率;?；⒅樯皾{的導熱系數(shù)主要受粒徑破損率影響。 為定量研究玻化微珠砂漿在攪拌過程中骨料分布均勻性受攪拌條件的影響,對新拌?；⒅樯皾{中的骨料進行分離,并根據(jù)分離得到的骨料與砂漿質(zhì)量占比,定義了評價新拌砂漿中骨料分布均勻性的均勻度指數(shù)。試驗結(jié)果表明:新拌砂漿中骨料分布均勻性隨攪拌時間的延長呈先優(yōu)化后劣化的變化趨勢,攪拌過程中存在優(yōu)均勻度;臥式與立式攪拌機均在攪拌至4 min時達到均勻度,臥式攪拌機的新拌砂漿中骨料分布均勻度優(yōu)于立式攪拌機;?；⒅楣橇蠀⑴c攪拌的時間相同時,采用先攪拌后投入?；⒅楣橇系姆绞侥軌騼?yōu)化骨料分布的均勻性。更高的攪拌機轉(zhuǎn)速能更快提升新拌?；⒅樯皾{均勻度,但是較低的攪拌機轉(zhuǎn)速下拌和的新拌玻化微珠砂漿極限均勻度更優(yōu),達到極限的耗時更長。

玻化微珠保溫型砂漿?；⒅楸匦蜕皾{ 無機保溫砂漿 ?；⒅闊o機 膨脹?；⒅闊o機 無機保溫砂漿（PVA干混砂漿）信陽中信工廠生產(chǎn)的無機保溫砂漿（PVA干混砂漿）是按照客戶的不同要求在工廠內(nèi)一次性配合完成的單組分砂漿，在施工現(xiàn)場按一定比例加水即可使用，不需要現(xiàn)場二次配料，是目前國際上流行的砂漿系列材料之一。分為保溫型砂漿、抗裂型砂漿、粘結(jié)型砂漿和內(nèi)外墻膩子粉等系列產(chǎn)品。 信陽中信工廠生產(chǎn)的?；⒅楸匦蜕皾{ 信陽中信工廠生產(chǎn)的玻化微珠PVA干混保溫砂漿分為外保溫砂漿和內(nèi)保溫砂漿兩種。外保溫砂漿選用改性水泥作為基材、內(nèi)保溫砂漿選用改性石膏作為基材，加入無機、高模PVA纖維等改性材料，提高產(chǎn)品的保水性能、粘結(jié)性能和強度，較好地解決了目前使用的保溫砂漿易出現(xiàn)的空鼓、開裂等問題。施工不需做墻面拉毛或界面處理，可以直接抹面，省工省時。

相變儲能保溫砂漿的制備方法,探討了不同因素對各項性能的影響。研究結(jié)果表明:加入相變材料月桂酸對砂漿的抗壓和抗折強度有一定影響,且隨著相變材料用量的增大,力學強度減小越多。SEM結(jié)果表明月桂酸與膨脹珍珠巖能夠很好的融合。應用研究結(jié)果表明相變材料具有較顯著的調(diào)溫控溫作用,這一成果可為相變材料在實際工程中的應用提供技術(shù)支持。采用正交設計方法,研究了不同因素對相變儲能型粉刷石膏性能的影響,通過篩選石膏基材與相變材料的較好適應品種,確定相變儲能型粉刷石膏的配方,并對優(yōu)化配方后的相變儲能材料進行了試驗。試驗結(jié)果表明,相變材料的摻量對相變儲能型粉刷石膏的抗折、抗壓強度影響顯著,制備的相變儲能型粉刷石膏凝結(jié)時間、可操作性及保水率等均符合JC/T 517—2004的要求,蓄熱系數(shù)和導熱系數(shù)均滿足研究指標要求,強度優(yōu)于傳統(tǒng)保溫砂漿。