離心風機改造后，風機總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，結合效率提高的數據，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經槽的流體與原葉輪內的高速流體發(fā)生強烈碰撞，造成沖擊損失。在風機運行過程中，當集熱器流入葉輪轉輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風機性能從兩個方面得到改善。一是提高前盤的徑向速度，即A段，使離心風機出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤附近的速度梯度。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉輪內靠近后圓盤的速度在整個轉輪內比較均勻，沒有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場比較合理。與子午面上的原風機相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開槽改善了葉輪通道內的流場，大大提高了離心風機的總壓和效率。邊界層分離現(xiàn)象發(fā)生在原風機葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現(xiàn)象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

離心風機的葉輪進口直徑和出口直徑增大，葉片進口安裝角增大，葉輪進口寬度、出口寬度和葉片出口安裝角減小。為了保證葉輪通道的橫截面積逐漸變化，葉片安裝角aβ由1aβ逐漸變?yōu)?aβ。因此，根據離心風機葉片安裝角隨葉輪半徑線性變化的規(guī)律，設計了風機葉片安裝角。通過對第三章斜槽離心風機內部流動特性的分析，可以看出，具有復雜“多弧”葉片的原型葉片吸力面具有較強的渦度，導致風機內部流動損失增大，無法提高風機的整體效率。

為了避免樣機葉片結構復雜，提高風機效率，提高風機葉片的加工工藝，采用“雙圓弧”拼接的方法進行葉片成型。離心風機蝸殼成形及參數選擇離心風機蝸殼是將離開葉輪的氣體引至蝸殼出口，將部分氣體動能轉化為靜壓的裝置。下面介紹了離心風機蝸殼主要幾何參數和參數的選擇方法。蝸殼的主要幾何參數包括蝸殼橫截面積的周向變化、橫截面積的形狀、橫截面積的徑向位置、蝸殼的入口位置和蝸殼舌的結構。離心風機根據不同的截面形狀，蝸殼可分為矩形截面、平行壁蝸殼、圓形截面蝸殼等。

離心風機采用不等邊元法繪制蝸殼外形。首先確定了小正方形在繪圖中心的邊長，確定了蝸殼的繪圖半徑；繪制的蝸殼外形如圖4.6所示。以小正方形邊長分別為蝸殼開口A的0.15、0.133、0.1167和0.1倍，根據公式確定離心風機蝸殼輪廓各部分的拉深半徑，拉深后即可建立風機的三維模型。風機集塵器的設計是一種氣體葉輪導向裝置，離心風機集塵器的幾何形狀和集塵器的安裝位置對風機的性能都有影響，影響很大。

集電極的基本類型有圓柱形、圓錐形、圓形和圓錐形。圓柱形集塵器具有較大的流量損失和將氣流導入葉輪的能力差，但易于處理。錐形集熱器具有較大的流量損失和將流量導入葉輪的能力差。離心風機的圓弧集塵器具有相對較小的流量損失和更好的引導氣流進入葉輪的能力。圓弧集熱器引導氣流進入葉輪后，渦流面積比錐形集熱器小得多，減少了風機內部的流動損失。從而提高了帶圓弧集熱器的風機的效率和全壓系數。錐弧集熱器在現(xiàn)代風機中得到了廣泛的應用。