溫升=較高軸承溫度-進(jìn)油溫度引起軸流風(fēng)機(jī)軸承溫度高的主要原因如下：

（1）進(jìn)油量太小。對(duì)策是將潤(rùn)滑油供給的進(jìn)油口和油壓調(diào)整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）進(jìn)油溫度高。對(duì)策：拆除油站配套的溫控閥，通過(guò)手動(dòng)閥直接調(diào)節(jié)冷卻器的進(jìn)油量和旁路流量（一般情況下，冷卻器旁路閥完全關(guān)閉，所有潤(rùn)滑油進(jìn)入冷卻器冷卻）。運(yùn)動(dòng)方程為三維定常雷諾時(shí)均N-S方程，采用可有效解決旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)和二次流的Ｒealizablek－ε湍流模型，軸流風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉區(qū)采用多重參考系模型。檢查并清潔冷卻器，降低機(jī)油溫度，必要時(shí)增加冷卻器的傳熱面積。例如，我公司三臺(tái)一次風(fēng)機(jī)每年夏季的軸承溫度都在80度以上。主要原因是冷卻器換熱面積不夠，軸承進(jìn)油溫度高。之后針對(duì)原冷卻器設(shè)計(jì)容量過(guò)小的問(wèn)題，增加了一臺(tái)冷卻器，解決了一次風(fēng)機(jī)夏季軸承溫度過(guò)高的問(wèn)題。

風(fēng)機(jī)振動(dòng)大的主要原因如下：軸流風(fēng)機(jī)風(fēng)扇葉片嚴(yán)重?fù)p壞。如果2011年2月發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)2A振動(dòng)過(guò)大，計(jì)劃4月回廠進(jìn)行C級(jí)大修。結(jié)果在修復(fù)和打開蓋子后，發(fā)現(xiàn)第1和第二刀片被異物嚴(yán)重?fù)p傷。風(fēng)機(jī)動(dòng)葉片和導(dǎo)葉片數(shù)目通常是互質(zhì)的，可以減少上游氣流對(duì)下游的沖擊，減少氣流脈動(dòng)及噪聲。除了48個(gè)刀片中的4個(gè)外，其余44個(gè)刀片已損壞。原因是風(fēng)機(jī)進(jìn)口消聲器等鐵件長(zhǎng)期運(yùn)行，導(dǎo)致振動(dòng)脫落，損壞葉片。由于制造廠在機(jī)組檢修過(guò)程中不能立即提供備件，故對(duì)葉片損壞部件進(jìn)行了修復(fù)，著色檢查未發(fā)現(xiàn)根部裂紋。直到6月葉片供應(yīng)時(shí)，半側(cè)風(fēng)機(jī)組才停止運(yùn)行，更換了軸流風(fēng)機(jī)葉片。更換葉片后風(fēng)扇振動(dòng)正常。

穿孔模型的軸流風(fēng)機(jī)葉片穿孔主要包括孔徑、孔位分布、孔傾角等參數(shù)。當(dāng)穿孔孔徑過(guò)大時(shí)，軸流風(fēng)機(jī)葉片工作面內(nèi)的氣流流向非工作面，大大降低了風(fēng)機(jī)的靜特性。當(dāng)孔徑過(guò)小時(shí)，通過(guò)孔的氣流不足以抑制渦流。本文將孔徑設(shè)置為準(zhǔn)3毫米。合理的穿孔位置能有效地抑制渦流的產(chǎn)生。第1排孔位于葉片前緣前方，使分離點(diǎn)沿流動(dòng)方向向后移動(dòng)；葉片中部不穿孔，以保證葉片能提供足夠的升力；葉片后緣設(shè)有三排孔，以抑制分離的產(chǎn)生。模擬了軸流風(fēng)機(jī)后導(dǎo)葉改變對(duì)風(fēng)機(jī)性能的影響，表明導(dǎo)葉數(shù)目減少4片后全壓提升5。區(qū)帶。采用數(shù)值計(jì)算方法研究的對(duì)旋軸流風(fēng)機(jī)幾何參數(shù)為：葉輪直徑約800mm，額定轉(zhuǎn)速2900r/s，兩級(jí)葉輪葉片數(shù)分別為14和10。數(shù)值模擬采用Fluent軟件進(jìn)行。在模擬之前，網(wǎng)格被劃分。計(jì)算區(qū)域包括入口區(qū)域、管道區(qū)域、軸流風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)葉輪區(qū)域和出口區(qū)域。整個(gè)網(wǎng)格劃分為三個(gè)步驟：穩(wěn)態(tài)、非穩(wěn)態(tài)模擬和噪聲模擬。將RNGK-E模型用于穩(wěn)態(tài)模擬，是對(duì)標(biāo)準(zhǔn)K-E模型的改進(jìn)。旋轉(zhuǎn)流場(chǎng)的計(jì)算更準(zhǔn)確，更適合于邊界層流動(dòng)。采用簡(jiǎn)單算法實(shí)現(xiàn)了速度與壓力的耦合。邊界條件為速度入口和自由出口，實(shí)體壁不滑動(dòng)，采用多旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系MRF實(shí)現(xiàn)了動(dòng)、靜界面之間的數(shù)據(jù)傳輸。

以軸流風(fēng)機(jī)帶后導(dǎo)葉的可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)模型為研究對(duì)象，如圖1所示。風(fēng)扇由集熱器、活動(dòng)葉片、后導(dǎo)葉和擴(kuò)散器組成。風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子葉片采用翼型結(jié)構(gòu)，動(dòng)葉14片，導(dǎo)葉15片，葉輪直徑d為1500mm，軸流風(fēng)機(jī)葉頂間隙delta為4.5mm，風(fēng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速為1200r/min，輪轂比為0.6，設(shè)計(jì)工況安裝角為32度，相應(yīng)設(shè)計(jì)流量和總壓為37.14m3_S-1和2348pa，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖給出了葉頂間隙均勻和不均勻的方程，其中前緣間隙和后緣間隙分別為1和2。leand te表示葉片的前緣和后緣。采集裝置與計(jì)算機(jī)中的信號(hào)分析系統(tǒng)lmstestlab相連，實(shí)現(xiàn)信號(hào)的傳輸。為了保證前緣與后緣的平均間隙為4.5mm，選取六種非均勻間隙進(jìn)行分析?，F(xiàn)代軸流風(fēng)機(jī)的相對(duì)徑向間隙為0.8%~1.5%[18]，改變后風(fēng)機(jī)葉尖間隙的較小相對(duì)徑向間隙為1%，滿足正常運(yùn)行的要求，如表1所示。其中方案1~3為漸變收縮型，方案4~6為漸變膨脹型?？刂品匠贪ㄈS穩(wěn)態(tài)雷諾時(shí)均N-S方程和可實(shí)現(xiàn)的K-E湍流模型?？蓪?shí)現(xiàn)的K-E模型可以有效地解決旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)、邊界層流動(dòng)分離、強(qiáng)逆壓梯度、二次流和回流等問(wèn)題。軸流風(fēng)機(jī)采用分離隱式方法計(jì)算，壁面采用防滑邊界條件，壓力-速度耦合采用簡(jiǎn)單算法。采用二階逆風(fēng)法離散了與空間有關(guān)的對(duì)流項(xiàng)、擴(kuò)散項(xiàng)和湍流粘性系數(shù)，忽略了重力和壁面粗糙度的影響。