（1）當(dāng)導(dǎo)葉數(shù)減少時(shí)，隨著導(dǎo)葉數(shù)的增加，鼓風(fēng)機(jī)的性能優(yōu)于風(fēng)機(jī)。采用21個(gè)導(dǎo)葉的方案3是較佳方案，有效地提高了總壓效率。同時(shí)，改造后的軸功率略有增加，方案3的功耗有所增加。

（2）當(dāng)流場(chǎng)數(shù)據(jù)加載到固體區(qū)域表面時(shí)，葉片的應(yīng)力、總變形和固有頻率基本不變。離心力對(duì)葉片的強(qiáng)度和振動(dòng)起著決定性作用，而空氣動(dòng)力對(duì)其影響不大。葉片的工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)低于一階臨界轉(zhuǎn)速，不會(huì)發(fā)生共振。

（3）綜合考慮方案3風(fēng)機(jī)性能、軸功率、強(qiáng)度、振動(dòng)分析結(jié)果，減少一套導(dǎo)葉，也可降低設(shè)計(jì)制造成本。由此可見(jiàn)，減徑導(dǎo)葉方案3對(duì)實(shí)際生產(chǎn)和改造具有一定的參考意義。葉尖間隙對(duì)動(dòng)軸流風(fēng)機(jī)實(shí)際失速線的影響。

結(jié)果表明，鼓風(fēng)機(jī)葉頂間隙過(guò)大，使風(fēng)機(jī)實(shí)際失速線與理論失速線有較大偏差。實(shí)際失速線向下移動(dòng)，同時(shí)會(huì)造成較大的負(fù)效率偏差。詳細(xì)描述了試驗(yàn)過(guò)程，分析了操作點(diǎn)在性能曲線上的位置。最后通過(guò)接近失速試驗(yàn)確定風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線位置。通過(guò)引入相關(guān)系數(shù)，研究了葉尖間隙與失速點(diǎn)壓力偏差、效率偏差的關(guān)系。在該項(xiàng)目應(yīng)用中綜合考慮現(xiàn)場(chǎng)情況，決定采用阻性消聲器和消聲彎頭組合形成的一種結(jié)構(gòu)形式，這種消聲器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，通過(guò)控制消聲器內(nèi)吸聲材料的結(jié)構(gòu)參數(shù)，可以有效的控制消聲器的消聲性能。鼓風(fēng)機(jī)葉頂間隙與失速點(diǎn)的相對(duì)壓力偏差相關(guān)系數(shù)為-0.99，即葉頂間隙越大，實(shí)際失速線與理論失速線的偏差越嚴(yán)重，實(shí)際失速點(diǎn)的負(fù)壓偏差越嚴(yán)重。同時(shí)，葉頂間隙與效率偏差的相關(guān)系數(shù)為-0.93，即葉頂間隙越大，負(fù)效率偏差越大。

近似失速試驗(yàn)，即為了了解鼓風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線位置，詳細(xì)記錄風(fēng)機(jī)進(jìn)出口壓力和風(fēng)量，最后一組風(fēng)機(jī)失速前的穩(wěn)定風(fēng)壓和風(fēng)量數(shù)據(jù)作為風(fēng)機(jī)的失速點(diǎn)參數(shù)。通過(guò)1b、2a、2b風(fēng)機(jī)的近似失速試驗(yàn)，將三臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速工況點(diǎn)數(shù)據(jù)放到性能曲線上，并擬合到曲線上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線與理論失速線存在較大偏差。2號(hào)爐兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速線偏差略好于1b風(fēng)機(jī)，但鼓風(fēng)機(jī)與理論失速線偏差較大。根據(jù)以往的試驗(yàn)和結(jié)果分析，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)出現(xiàn)急停的主要原因是風(fēng)機(jī)理論失速線向下運(yùn)動(dòng)，這不是由于煙氣系統(tǒng)阻力過(guò)大或煙氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)分布不均造成的，而是由于風(fēng)機(jī)理論失速線向下運(yùn)動(dòng)引起的。模擬中的噪聲接收點(diǎn)與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的噪聲測(cè)試中的傳聲器位置一致。風(fēng)機(jī)合理結(jié)構(gòu)。鑒于此，在電廠停堆期間，對(duì)現(xiàn)有鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子葉片同步問(wèn)題，所有葉片均具有良好的調(diào)節(jié)特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙，得出每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙見(jiàn)表2。2A的鼓風(fēng)機(jī)的頂部間隙已在電廠進(jìn)行了處理。2A一次風(fēng)機(jī)的頂部間隙通過(guò)在殼體內(nèi)壁添加玻璃纖維而減小。針對(duì)特殊部位的冷卻效果，采用風(fēng)機(jī)型軸流風(fēng)機(jī)的負(fù)壓通風(fēng)，各點(diǎn)氣流均勻穩(wěn)定。由于2A的鼓風(fēng)機(jī)失速試驗(yàn)是在頂隙處理后進(jìn)行的，表中2A一次風(fēng)機(jī)頂隙也是處理后頂隙的平均值。

在采集到鼓風(fēng)機(jī)的振動(dòng)信號(hào)中，電機(jī)的水平振動(dòng)和徑向振動(dòng)是整個(gè)風(fēng)機(jī)嚴(yán)重的振動(dòng)。在1159.86赫茲時(shí)，振動(dòng)幅度大，與兩級(jí)葉輪通過(guò)頻率之和一致。高頻頻率是由于葉片在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中周期性地通過(guò)空氣中固定位置的壓力波動(dòng)引起的，等于葉片的旋轉(zhuǎn)頻率乘以葉片數(shù)。鼓風(fēng)機(jī)葉片通過(guò)頻率的計(jì)算公式為f=m.n/60，其中m為動(dòng)葉片數(shù)，n為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，風(fēng)機(jī)兩級(jí)葉片數(shù)為14和10，兩級(jí)葉片通過(guò)頻率分別為676.67hz、483.33hz，兩個(gè)頻率之和為1160hz。由于建筑物的遮擋作用，噪聲能量被削減，使得噪聲無(wú)法直接達(dá)到的區(qū)域的噪聲值降低。通過(guò)該頻率時(shí)，葉片的振動(dòng)加速度為2.0g，說(shuō)明葉片與風(fēng)機(jī)外殼的動(dòng)、靜干擾對(duì)氣流波動(dòng)影響較大。

從軸向不同位置的振動(dòng)來(lái)看，鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)出口振動(dòng)小。入口主振頻率分別為47.27Hz和96.18Hz，分別為風(fēng)機(jī)的基頻和雙頻。入口流速為層流狀態(tài)，振動(dòng)為機(jī)械振動(dòng)。出口處主要振動(dòng)頻率為189.91赫茲、1159.86赫茲、1351.40赫茲和2313.19赫茲，主要為風(fēng)機(jī)基頻的四倍和氣流脈動(dòng)引起的高頻振動(dòng)。入口的振動(dòng)略強(qiáng)于出口的振動(dòng)。兩級(jí)葉輪額定轉(zhuǎn)速2900r/min，一級(jí)葉輪14片，二級(jí)葉輪10片，葉輪外徑800mm，輪轂比0。第1級(jí)葉輪旋轉(zhuǎn)加速后，鼓風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)變得更加復(fù)雜，而第二級(jí)葉輪反向加速時(shí)，葉片迎角較大，氣動(dòng)力影響較大，通過(guò)第二級(jí)葉輪等流量后流場(chǎng)趨于穩(wěn)定。一級(jí)葉輪的振動(dòng)與電機(jī)的振動(dòng)相似，主要是由復(fù)雜流場(chǎng)的氣動(dòng)力和風(fēng)機(jī)基頻的四、五倍頻率振動(dòng)引起的。二級(jí)葉輪高頻寬帶振動(dòng)的振幅遠(yuǎn)大于風(fēng)機(jī)基頻機(jī)械振動(dòng)的振幅。