加載氣動力、離心力后計(jì)算得到排風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉數(shù)目變化后動葉的應(yīng)力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒S 分布且應(yīng)力較小; 葉根部分布應(yīng)力較為復(fù)雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于排風(fēng)機(jī)葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結(jié)構(gòu)共同作用造成; 第1級等效應(yīng)力稍微高于第二級等效應(yīng)力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果抑制離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發(fā)生變化，排風(fēng)機(jī)葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。由此可知導(dǎo)葉數(shù)目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。當(dāng)氣流通道不暢，氣流對動葉的不均勻沖擊和腐蝕，也會造成風(fēng)機(jī)的葉片和軸承振動。

排風(fēng)機(jī)在靜應(yīng)力強(qiáng)度分析中，通常選取材料的屈服極限作為極限應(yīng)力，基于第四強(qiáng)度理論對葉片進(jìn)行強(qiáng)度校核。塑性材料的許用應(yīng)力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服極限，ns為材料的安全系數(shù)，一般對于彈性結(jié)構(gòu)材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。葉片材料為ZL101，其屈服強(qiáng)度σs = 180 MPa，ns = 2，計(jì)算葉片的許用應(yīng)力為90 MPa，而葉片較大等效應(yīng)力的峰值為21. 3 MPa，遠(yuǎn)小于葉片許用應(yīng)力，因此改型后方案三強(qiáng)度仍滿足要求。在數(shù)值模擬中，以集流器入口和擴(kuò)壓器的出口作為整個(gè)計(jì)算域進(jìn)出口，邊界條件為進(jìn)口速度和自由流出。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有抑制作用，方案三全壓相對于原風(fēng)機(jī)有所增大，較大變形有所降低。

排風(fēng)機(jī)骨架油封裝在軸承箱蓋中。該材料為氟橡膠，由密封圈裝配時(shí)的壓縮力和操作時(shí)的油壓引起的密封唇彈性變形所形成的彈性接觸力起密封作用。為了保證產(chǎn)品質(zhì)量，采用進(jìn)口產(chǎn)品作為油封。

軸承箱漏油、漏油的主要原因如下：

（1）進(jìn)油量過大，回油不良，導(dǎo)致油面升到油封唇口以上，漏油。對策：適當(dāng)減少進(jìn)油量，調(diào)整潤滑油油壓至0.3-0.4兆帕左右。（2）空氣平衡管堵塞，使軸承箱內(nèi)外壓力不平衡。對策：清洗平衡管。

（3）排風(fēng)機(jī)骨架油封或O形圈老化失效。如2012年一次風(fēng)機(jī)3b軸承箱漏油，油位繼續(xù)下降。利用國慶調(diào)解和現(xiàn)場檢查的時(shí)機(jī)，在第1個(gè)葉輪附近發(fā)現(xiàn)漏油，而不是在第二個(gè)葉輪。軸承箱解體。qv表示風(fēng)機(jī)體積流量，導(dǎo)葉數(shù)目減少時(shí)，在qv＜90m3/s時(shí)全壓均得到提高，在高于此流量時(shí)僅方案二全壓低于原風(fēng)機(jī)，其中在導(dǎo)葉數(shù)目減少后，流量越小提升作用越明顯，方案三在qv=80m3/s時(shí)，全壓提升效果最明顯，提升數(shù)值為141Pa。一級葉輪附近隔套磨損，密封圈損壞，更換后消除漏油。對策：在每個(gè)大修周期內(nèi)定期檢查和更換骨架油封和其他密封件。

（4）油溫過高，不能滲入油氣。對策：檢查清洗冷卻器，降低油溫。4.2軸承溫度高風(fēng)機(jī)軸承溫度除了監(jiān)測軸承的溫度外，還要觀察溫升的變化，溫升小于40是安全的，一般情況下，風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)溫升約為20，這樣就可以針對癥狀進(jìn)行規(guī)定。

排風(fēng)機(jī)葉尖渦度的增大可以有效地阻礙泄漏流的通過，使排風(fēng)機(jī)泄漏流與主流混合造成的損失減小，葉片前緣泄漏量的增加小于中、后緣泄漏量的增加?？傮w上，漏風(fēng)量減少，提高了風(fēng)機(jī)的性能。這與參考文獻(xiàn)中得到的前、后緣對排風(fēng)機(jī)總壓損失系數(shù)的影響是一致的。隨著間隙的逐漸增大，葉頂前部的渦度強(qiáng)度增大，后緣的渦度強(qiáng)度減小，總體變化較小，泄漏量略有增加。葉片吸力前緣中部渦度強(qiáng)度略有增加，沿弦長方向吸力面中部和后部渦度強(qiáng)度基本不變。排風(fēng)機(jī)葉片前緣附近的渦度強(qiáng)度急劇增加。這是由于前緣點(diǎn)高度的變化導(dǎo)致的葉尖流動角度的變化。前緣點(diǎn)渦度強(qiáng)度的增加阻礙了吸力面附近的流入，也降低了主流與泄漏流的混合程度。雖然方案6的進(jìn)風(fēng)速度有所降低，但由于葉頂和后緣附近的渦度強(qiáng)度降低，排風(fēng)機(jī)效率總體降低，相應(yīng)的泄漏面積和泄漏流量增大。軸向速度分布可以反映轉(zhuǎn)子葉片流道內(nèi)的流動能力和分離尾跡區(qū)的特征。當(dāng)邊界層流體的動能能夠克服葉片表面的摩擦力時(shí)，葉片表面可能形成回流。因此，轉(zhuǎn)子葉片出口軸向速度分布的徑向分布如圖6所示，用于分析流量。由于葉根和葉頂端壁附件的附面層較厚，導(dǎo)致流體流過該區(qū)域后的軸向速度較小，而葉頂附件又因泄漏存在使軸向速度進(jìn)一步減小。