山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機,耐高溫高濕風(fēng)機,烘干設(shè)備用風(fēng)機,離心風(fēng)機,除塵風(fēng)機

針對某鼓風(fēng)機的振動故障，對其故障特征和原因進(jìn)行描述；通過現(xiàn)場測試、分析，闡明了引起振動故障的原因；通過現(xiàn)場對振動故障原因進(jìn)行檢查，并對故障進(jìn)行處理，終經(jīng)過現(xiàn)場動平衡的方法，將該風(fēng)機的振動降至優(yōu)良水平，保證發(fā)電設(shè)備的安全穩(wěn)定運行。

隨著機組容量的增加，引風(fēng)機作為火力發(fā)電廠的重要輔機設(shè)備，其鼓風(fēng)機運行性能直接影響著機組的安全穩(wěn)定與經(jīng)濟性運行。近年來，雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機具備著流量調(diào)節(jié)范圍寬、運行、率運行范圍寬、調(diào)峰能力優(yōu)等特點，在大容量火力發(fā)電機組上得到廣泛的應(yīng)用。本文針對某超臨界600 MW 鍋爐引風(fēng)機振動故障原因進(jìn)行分析處理，為其他火力發(fā)電廠出現(xiàn)類似問題提供參考。

鼓風(fēng)機主要由進(jìn)汽室、集流器、雙級動葉、導(dǎo)葉、擴壓管、動葉調(diào)節(jié)機構(gòu)等部件構(gòu)成。雙級葉輪布置在軸承箱兩端，引風(fēng)機轉(zhuǎn)子和電動機轉(zhuǎn)子之間由一根空心長軸連接，在電動機轉(zhuǎn)子及引風(fēng)機轉(zhuǎn)子側(cè)分別由一個膜片式聯(lián)軸器與空心長軸連接。電動機分別由兩個支持軸承和一個推力軸承支撐，雙級軸流引風(fēng)機的支撐方式為：兩個支撐轉(zhuǎn)子的滑動軸承，兩個支撐輪轂的滾珠軸承和兩個平衡軸向推力的角接觸球軸承。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風(fēng)機2b電流突然下降50A，負(fù)荷立即由450MW手動調(diào)節(jié)降低。重新調(diào)整后，兩臺引風(fēng)機的就地機械指示基本相同，但DCS引風(fēng)機2b開度比2a開度大13%，風(fēng)機停運后，風(fēng)機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發(fā)現(xiàn)液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原鼓風(fēng)機4片增加到8片。重新調(diào)試開關(guān)位置，并入系統(tǒng)后正常。原因是廠家設(shè)計的彈簧強度不夠。4.5風(fēng)機失速或喘振（1）風(fēng)機消聲器堵塞。2012年送風(fēng)機1a發(fā)生多次喘振，經(jīng)測量風(fēng)機消聲器出口風(fēng)壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風(fēng)機1a檢查風(fēng)機入口消聲器，發(fā)現(xiàn)多孔板鉚釘脫落，導(dǎo)致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風(fēng)機落入喘振區(qū)。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風(fēng)機1B多次失速，經(jīng)檢查，風(fēng)機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風(fēng)機落入失速區(qū)，通過加強消聲器消除了失速故障。

鼓風(fēng)機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導(dǎo)致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預(yù)熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風(fēng)機多次出現(xiàn)喘振。檢查鼓風(fēng)機空氣預(yù)熱器1B傳熱元件嚴(yán)重堵塞后，一次風(fēng)機出口堵塞。通過更換空氣預(yù)熱器1B段傳熱元件嚴(yán)重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預(yù)熱器出口排煙溫度不低于制造廠規(guī)定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預(yù)熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風(fēng)扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉(zhuǎn)維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調(diào)整適當(dāng)?shù)墓┯蛪毫?。做好風(fēng)機進(jìn)口消聲器的檢修工作，提高檢修技術(shù)水平，確保風(fēng)機聯(lián)軸節(jié)和電機聯(lián)軸節(jié)的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調(diào)軸流風(fēng)機的故障率。

根據(jù)以往對鼓風(fēng)機亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側(cè)所示。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動角度條件：如圖5中藍(lán)色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動葉片的影響，靠近端壁有兩個不符合主流分布趨勢的區(qū)域，而彎曲高度末端彎板的T應(yīng)覆蓋與流動角度匹配的區(qū)域；末端彎板角度的選擇基于區(qū)域和主流流動角度之間的差異。

根據(jù)前面的研究，鼓風(fēng)機前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會導(dǎo)致葉片局部反向彎曲的形狀效應(yīng)。在保證端部攻角減小的同時，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎(chǔ)上，適當(dāng)疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級間的有效流動。通過實驗設(shè)計的方法，得到了合適的前彎參數(shù)：鼓風(fēng)機彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設(shè)計參數(shù)選擇規(guī)則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進(jìn)行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復(fù)合葉片表面，存在兩個明顯的徑向壓力梯度增大區(qū)域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導(dǎo)鼓風(fēng)機葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復(fù)合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區(qū)域的低能流體積聚，對提高葉片邊緣起到了明顯的作用。