山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機,耐高溫高濕風(fēng)機,烘干設(shè)備用風(fēng)機,離心風(fēng)機,除塵風(fēng)機

排風(fēng)機葉片斷裂的主要原因是葉片兩側(cè)受力不平衡。在解決這一問題的過程中，首先要提高風(fēng)機葉片的質(zhì)量。在葉片設(shè)計和制造過程中，必須非常仔細地選擇原材料，選用耐腐蝕性和耐壓性強的原材料。為解決風(fēng)機葉片斷裂問題，應(yīng)盡量避免失速或喘振。由于軸流風(fēng)機長期處于失速狀態(tài)，容易引起葉片斷裂，也會對主要設(shè)備部件造成不同程度的損壞。解決軸承溫度高的問題主要有三種策略：一是合理使用潤滑油和潤滑劑，降低軸承溫度。每臺排風(fēng)機所需的潤滑油和潤滑劑的數(shù)量是不同的，所以在使用過程中必須根據(jù)實際情況加以利用。潤滑油不能用得太少或太多，否則會導(dǎo)致軸承溫度過高。二是加強引風(fēng)機的冷卻。有效的方法是在軸承兩側(cè)安裝壓縮空氣冷卻裝置。如果溫度較低，需要關(guān)閉壓縮空氣裝置，這樣可以節(jié)省一些資源。但當(dāng)溫度升高時，必須打開壓縮空氣裝置進行冷卻。第三，軸承箱內(nèi)缸與排風(fēng)機軸承外套之間的間隙應(yīng)適當(dāng)留出。這就要求設(shè)計過程中必須進行非常嚴(yán)格的測量，并進行的計算，以使兩者之間的間隙合適，不會影響軸承的運行。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風(fēng)機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調(diào)節(jié)降低。重新調(diào)整后，兩臺引風(fēng)機的就地機械指示基本相同，但DCS引風(fēng)機2b開度比2a開度大13%，風(fēng)機停運后，風(fēng)機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發(fā)現(xiàn)液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原排風(fēng)機4片增加到8片。重新調(diào)試開關(guān)位置，并入系統(tǒng)后正常。原因是廠家設(shè)計的彈簧強度不夠。4.5風(fēng)機失速或喘振（1）風(fēng)機消聲器堵塞。2012年送風(fēng)機1a發(fā)生多次喘振，經(jīng)測量風(fēng)機消聲器出口風(fēng)壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風(fēng)機1a檢查風(fēng)機入口消聲器，發(fā)現(xiàn)多孔板鉚釘脫落，導(dǎo)致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風(fēng)機落入喘振區(qū)。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風(fēng)機1B多次失速，經(jīng)檢查，風(fēng)機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風(fēng)機落入失速區(qū)，通過加強消聲器消除了失速故障。

排風(fēng)機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導(dǎo)致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預(yù)熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風(fēng)機多次出現(xiàn)喘振。檢查排風(fēng)機空氣預(yù)熱器1B傳熱元件嚴(yán)重堵塞后，一次風(fēng)機出口堵塞。通過更換空氣預(yù)熱器1B段傳熱元件嚴(yán)重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預(yù)熱器出口排煙溫度不低于制造廠規(guī)定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預(yù)熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風(fēng)扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉(zhuǎn)維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調(diào)整適當(dāng)?shù)墓┯蛪毫ΑＷ龊蔑L(fēng)機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術(shù)水平，確保風(fēng)機聯(lián)軸節(jié)和電機聯(lián)軸節(jié)的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調(diào)軸流風(fēng)機的故障率。

通過對排風(fēng)機設(shè)計參數(shù)和S2設(shè)計參數(shù)的多次迭代，得到了一個接近設(shè)計要求的初步三維設(shè)計方案。從表2可以看出，初步設(shè)計方案的氣動參數(shù)與一維設(shè)計結(jié)果吻合較好。風(fēng)機設(shè)計過程中一維參數(shù)的設(shè)計精度足以支持設(shè)計工作的進一步發(fā)展。表2顯示了一維設(shè)計結(jié)果和初步設(shè)計的平均質(zhì)量參數(shù)。由表2可以看出，單級風(fēng)機平均半徑處的負荷系數(shù)約為1.0，甚至高于普通航空發(fā)動機壓氣機的負荷系數(shù)。同時，單級風(fēng)機的反應(yīng)性略大于0.5，平均負荷分布在靜、動葉片上，使排風(fēng)機葉片展開中部的彎曲角度達到40度以上，擴壓系數(shù)達到0.5以上。從出版的文獻中不難找到?？紤]到軸流風(fēng)機制造成本的限制，擴壓系數(shù)接近0.6，基本達到了無主動流量控制技術(shù)的亞音速軸流風(fēng)機的設(shè)計極限。然而，在排風(fēng)機設(shè)計結(jié)果與設(shè)計目標(biāo)的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進一步的詳細設(shè)計來彌補。由于本文設(shè)計的單級風(fēng)機的負荷比設(shè)計中采用的經(jīng)驗公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進行調(diào)整。初步設(shè)計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數(shù)由葉尖的切線速度定義。