引風(fēng)機(jī)高速流體和低速流體相互拉動，導(dǎo)致動能損失較大，再加上二次流的阻礙，葉輪的流動質(zhì)量大大降低，這種結(jié)構(gòu)非常不利于風(fēng)機(jī)的運(yùn)行。葉片切縫后，流道出口附近的速度梯度更加平衡，沒有回流。這是因為通過槽道的流動可以將吸入面出口附近的流體吹走，這不僅避免了流出的現(xiàn)象，而且還將低速流體吸入吸入吸入面，改善了葉輪內(nèi)部的流場。結(jié)果表明，當(dāng)裂縫正好位于上邊界層剝離的前端時，效果較佳。相比之下，引風(fēng)機(jī)葉片入口（第1段）開口間隙的速度沒有顯著變化。葉片出口發(fā)生了巨大變化。葉片出口處的速度分布變得更加均勻，而原葉輪出口處的速度從吸入側(cè)到壓力側(cè)變化很大，說明槽達(dá)到了預(yù)期的優(yōu)化目的。根據(jù)數(shù)值計算結(jié)果，得出以下結(jié)論：（1）通過比較設(shè)計風(fēng)機(jī)樣機(jī)和斜槽離心風(fēng)機(jī)樣機(jī)的數(shù)值計算結(jié)果，可以看出在設(shè)計流量條件下重新設(shè)計的離心機(jī)，風(fēng)機(jī)的總壓值高于E設(shè)計目標(biāo)，效率68%，效率比樣機(jī)高19。

（1）通過數(shù)值模擬研究了開槽對風(fēng)機(jī)性能的影響。結(jié)果表明，開槽有利于提高風(fēng)機(jī)的性能，對風(fēng)機(jī)的流場有很大的影響。

（2）開槽參數(shù)a/c=1.67，b/c=0.169時，風(fēng)機(jī)性能相對較佳，風(fēng)機(jī)總壓提高4.25%，效率提高1.49%。

（3）引風(fēng)機(jī)葉片切縫后，通過切縫的流體能有效防止葉片表面附面層脫落，減少流動損失，當(dāng)切縫位置與附面層分離前沿對齊時，效果佳，使轉(zhuǎn)輪出口流速更加均勻。

（4）本文所得到的較佳插削參數(shù)只能從有限的方案中選取，可能會錯過較佳插削角度和位置，有待進(jìn)一步研究。

通過實(shí)驗和數(shù)值模擬研究了引風(fēng)機(jī)的流場，這是研究離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動的兩種主要方法。實(shí)驗方法可以得到詳細(xì)而準(zhǔn)確的結(jié)果，但實(shí)驗成本高，周期長。隨著計算機(jī)技術(shù)和計算流體力學(xué)（CFD）的發(fā)展，數(shù)值方法在渦輪內(nèi)部流動模擬中得到了廣泛的應(yīng)用。采用數(shù)值方法設(shè)計了離心風(fēng)機(jī)的子午線廓線。以引風(fēng)機(jī)為例，進(jìn)行了數(shù)值計算。結(jié)果表明，采用數(shù)值計算方法可以簡單、準(zhǔn)確地得到給定子午線分布的葉輪子午線輪廓。提高風(fēng)機(jī)的設(shè)計效率，具有良好的工程實(shí)用價值。提出了一種現(xiàn)代離心風(fēng)機(jī)的設(shè)計方法，即數(shù)值計算法。離心風(fēng)機(jī)分為三部分，分別計算。迭代法考慮了這三個部分之間的相互作用。研究表明，上述數(shù)值計算方法可為風(fēng)機(jī)的改進(jìn)設(shè)計提供良好的依據(jù)。改進(jìn)后的引風(fēng)機(jī)效率提高，噪聲降低。研究了風(fēng)機(jī)葉片安裝的不均勻性。結(jié)果表明，數(shù)值計算方法可以定性地計算出風(fēng)機(jī)的噪聲值，但由于計算值與實(shí)驗值之間存在較大誤差，無法替代噪聲的實(shí)驗研究。采用不等距離安裝葉片的方法可以有效地降低風(fēng)機(jī)的峰值噪聲。可以看出，通過減小引風(fēng)機(jī)蝸殼舌片間隙，蝸殼舌片附近的低壓渦在設(shè)計流量條件下消失，同時蝸殼內(nèi)部氣體再次減少。

引風(fēng)機(jī)葉片吸力側(cè)形成的低能流積聚的“尾跡區(qū)”，形成“射流-尾流”結(jié)構(gòu)。加進(jìn)氣箱后，風(fēng)機(jī)葉輪尾緣處的“尾跡-射流”更加的嚴(yán)重，風(fēng)機(jī)模型尾跡區(qū)占了比較大的空間，減少了風(fēng)機(jī)流道有效面積。在小流量區(qū)，風(fēng)機(jī)內(nèi)部的流場分布發(fā)生偏心現(xiàn)象(C 處)，葉輪流道E 側(cè)，氣體比較充實(shí)，葉輪流道F 側(cè)氣體分布較差，與原始風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場分布相比，其引風(fēng)機(jī)葉輪流道的充盈性差。離心風(fēng)機(jī)的效率曲線如圖6，無進(jìn)氣箱情況下在流量為2.82kg/s，壓力為3 106.23Pa 時，達(dá)到較高效率68.64%；與樣機(jī)的內(nèi)部流程相比，該流程有了很大的改進(jìn)，效率也有了很大的提高。加進(jìn)氣箱后在流量為1.68kg/s，壓力為2 775.54Pa，達(dá)到較高效率59.45%，通過與原始風(fēng)機(jī)對比可知，加進(jìn)氣箱后其較高效率降低8.19%。同樣由圖6 效率曲線對比圖可知,加進(jìn)氣箱后風(fēng)機(jī)整體效率降低，與原始引風(fēng)機(jī)相比其高效區(qū)域比較窄，縮短了工作區(qū)域，且加進(jìn)氣箱后較優(yōu)工況點(diǎn)向小流量區(qū)偏移。加進(jìn)氣箱后，離心風(fēng)機(jī)的全開流量降低，與無進(jìn)氣箱相比，流量降低了16.9%。由圖7 可知，加進(jìn)氣箱不僅降低了風(fēng)機(jī)的全開流量，其全壓也有所減少。風(fēng)機(jī)性能測試采用C 型試驗裝置對帶進(jìn)氣箱的離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行了性能測試，測試標(biāo)準(zhǔn)按GB/T 1236-2017《工業(yè)通風(fēng)機(jī)用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進(jìn)行性能實(shí)驗》執(zhí)行。