引風(fēng)機(jī)原型機(jī)的短葉片是在長葉片的基礎(chǔ)上在直徑為320mm的圓弧方位截?cái)?，改善?jì)劃一的短葉片長度進(jìn)行了多種長度的挑選，并經(jīng)過數(shù)值計(jì)算得到醉優(yōu)的短葉片長度是在長葉片的基礎(chǔ)上在直徑為259mm的圓弧方位打斷。改善完成后按照引風(fēng)機(jī)原型機(jī)的數(shù)值計(jì)算方法，對改善后的風(fēng)機(jī)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，能夠看出通過向內(nèi)延伸斜槽式離心風(fēng)機(jī)的短葉片，將風(fēng)機(jī)的所需扭矩由4.53N.m降低為4.33N.m，使風(fēng)機(jī)的功率進(jìn)步了2.3%。非單調(diào)壓力特性曲線表明，離心風(fēng)機(jī)阻力變化較大時(shí)，風(fēng)機(jī)風(fēng)量變化較大，風(fēng)機(jī)穩(wěn)定工作面積較小。能夠看出在延伸短葉片后，改善計(jì)劃一的風(fēng)機(jī)短葉片吸力面的兩個(gè)旋渦消失，葉片鄰近的別離區(qū)顯著的減小，但改善計(jì)劃一的長葉片吸力面依然存在較大的別離區(qū)，因此風(fēng)機(jī)的全體功率進(jìn)步并不太顯著。

增大引風(fēng)機(jī)葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑改善計(jì)劃一使斜槽式離心風(fēng)機(jī)的功率進(jìn)步2.3%，但風(fēng)機(jī)的全壓值根本堅(jiān)持不變，這樣的改善計(jì)劃并不能滿足對風(fēng)機(jī)全壓值5000Pa的要求。因此本文依據(jù)風(fēng)機(jī)規(guī)劃的相似原理，即在風(fēng)機(jī)滿足類似條件的情況下，風(fēng)機(jī)的全壓值與風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速的平方和全壓的平方呈正比，依據(jù)風(fēng)機(jī)的類似規(guī)劃原理，在滿足類似規(guī)劃條件下，相應(yīng)的增大風(fēng)機(jī)葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑，能夠有用的進(jìn)步風(fēng)機(jī)的全壓值。引風(fēng)機(jī)樣機(jī)蝸舌流線圖表明，當(dāng)氣體流經(jīng)樣機(jī)蝸舌位置時(shí)，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。

可以看出，引風(fēng)機(jī)樣機(jī)長、短葉片的吸力面不僅產(chǎn)生分離現(xiàn)象，而且產(chǎn)生兩個(gè)渦，設(shè)計(jì)工況下設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)長、短葉片的吸力面存在一些分離現(xiàn)象，但沒有明顯的分離現(xiàn)象。產(chǎn)生了美國漩渦。通過比較兩種方法的流線圖可以看出，所設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)的整體流動(dòng)性能得到了很大的提高，設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)的效率得到了很大的提高。為了計(jì)算風(fēng)機(jī)內(nèi)部的氣動(dòng)噪聲，采用瞬態(tài)計(jì)算方法對離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部的流場進(jìn)行了計(jì)算。風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)計(jì)算過程如下所述。瞬態(tài)計(jì)算的收斂性判斷。在引風(fēng)機(jī)瞬態(tài)計(jì)算過程中，每一時(shí)間步都相當(dāng)于一個(gè)穩(wěn)態(tài)過程。因此，有必要保證計(jì)算在每個(gè)時(shí)間步的收斂性。瞬態(tài)計(jì)算過程中存在內(nèi)迭代的概念，內(nèi)迭代的原理與穩(wěn)態(tài)解的原理相同。內(nèi)部迭代次數(shù)可以通過模型樹節(jié)點(diǎn)的運(yùn)行計(jì)算面板中的參數(shù)maxIteration/timestep來設(shè)置。（1）對引風(fēng)機(jī)和脫硫增壓風(fēng)機(jī)的風(fēng)量、風(fēng)壓和系統(tǒng)阻力進(jìn)行了試驗(yàn)。瞬態(tài)計(jì)算時(shí)間步長的確定是瞬態(tài)解的關(guān)鍵步驟。時(shí)間步長設(shè)置不當(dāng)會(huì)導(dǎo)致一系列問題。如果時(shí)間步長太大，一個(gè)時(shí)間步長很難收斂和發(fā)散，時(shí)間分辨率太低。如果時(shí)間步長太小，迭代次數(shù)會(huì)增加，計(jì)算開銷也會(huì)增加。因此，設(shè)定合理的時(shí)間步長是非常重要的。引風(fēng)機(jī)采用公式計(jì)算時(shí)間步長。設(shè)置原則是風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一次。

以4-73No.8D 離心風(fēng)機(jī)為研究對象，對比了適配進(jìn)氣箱的兩種不同導(dǎo)流器，并測試了噪聲；一種包含復(fù)雜形狀進(jìn)氣箱與旋轉(zhuǎn)葉輪一體的引風(fēng)機(jī)的算法，可以很好的揭示斜流風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)的特征；對電站鍋爐引風(fēng)機(jī)進(jìn)氣箱三維粘性流場進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了進(jìn)氣箱內(nèi)氣體流動(dòng)特性的影響，并對進(jìn)氣箱的設(shè)計(jì)和改造提出了建議；Li Jingyin對有無進(jìn)氣箱的軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)行了數(shù)值分析，并著重分析了進(jìn)氣箱內(nèi)部的流動(dòng)對軸流風(fēng)機(jī)效率下降的影響。本文基于CFX 軟件，對有無進(jìn)氣箱兩種離心風(fēng)機(jī)，分別建立了數(shù)值計(jì)算模型，進(jìn)行了三維數(shù)值模擬分析，研究引風(fēng)機(jī)其內(nèi)部流場特性。當(dāng)引風(fēng)機(jī)流量小于設(shè)計(jì)流量時(shí)，經(jīng)向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進(jìn)口角1aβ，迎角為正。并與實(shí)驗(yàn)的實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比分析，驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算結(jié)果的合理性。本文采用一種特殊設(shè)計(jì)的進(jìn)氣箱，這種形式的進(jìn)氣箱削弱了氣流在90°轉(zhuǎn)彎過程中的能量損失，在轉(zhuǎn)彎處氣流更加的平穩(wěn)，加速過程更加的均勻。該進(jìn)氣箱進(jìn)口為矩形，出口為與集流器相連的圓形。通過solidworks 建立的兩種形式的三維模型，兩種模型除進(jìn)氣箱外其他尺寸相同。