離心風(fēng)機高速流體和低速流體相互拉動，導(dǎo)致動能損失較大，再加上二次流的阻礙，葉輪的流動質(zhì)量大大降低，這種結(jié)構(gòu)非常不利于風(fēng)機的運行。葉片切縫后，流道出口附近的速度梯度更加平衡，沒有回流。這是因為通過槽道的流動可以將吸入面出口附近的流體吹走，這不僅避免了流出的現(xiàn)象，而且還將低速流體吸入吸入吸入面，改善了葉輪內(nèi)部的流場。結(jié)果表明，當(dāng)裂縫正好位于上邊界層剝離的前端時，效果較佳。相比之下，離心風(fēng)機葉片入口（第1段）開口間隙的速度沒有顯著變化。葉片出口發(fā)生了巨大變化。（2）實驗方法是利用先進(jìn)的測量技術(shù)，建立離心風(fēng)機在各種工況下的實驗?zāi)Ｐ?。葉片出口處的速度分布變得更加均勻，而原葉輪出口處的速度從吸入側(cè)到壓力側(cè)變化很大，說明槽達(dá)到了預(yù)期的優(yōu)化目的。

（1）通過數(shù)值模擬研究了開槽對風(fēng)機性能的影響。結(jié)果表明，開槽有利于提高風(fēng)機的性能，對風(fēng)機的流場有很大的影響。

（2）開槽參數(shù)a/c=1.67，b/c=0.169時，風(fēng)機性能相對較佳，風(fēng)機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。

（3）離心風(fēng)機葉片切縫后，通過切縫的流體能有效防止葉片表面附面層脫落，減少流動損失，當(dāng)切縫位置與附面層分離前沿對齊時，效果佳，使轉(zhuǎn)輪出口流速更加均勻。

（4）本文所得到的較佳插削參數(shù)只能從有限的方案中選取，可能會錯過較佳插削角度和位置，有待進(jìn)一步研究。

處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內(nèi)。聯(lián)軸器對中找正應(yīng)注意的是：一是，應(yīng)以離心風(fēng)機的聯(lián)軸器為基準(zhǔn)，測定和調(diào)整離心風(fēng)機電機來保證電機與風(fēng)機兩軸線同軸；二是，電機的四個地腳螺栓必須對角均勻緊固后才能讀數(shù)；三是，盤動聯(lián)軸器時轉(zhuǎn)向應(yīng)與風(fēng)機運轉(zhuǎn)方向一致。調(diào)整的順序應(yīng)是；針對離心風(fēng)機具體實例，本文采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行數(shù)值模擬，并利用Autogrid軟件提供的H型網(wǎng)格自動生成功能生成進(jìn)水口和葉輪的最終網(wǎng)格。首先，使兩聯(lián)軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯(lián)軸器軸線同高，即先調(diào)整左右徑向偏差，最后調(diào)整上下高差，直至符合本文的允許值。在實際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對于重要和安裝要求高的風(fēng)機，有必要設(shè)計和制作一個專用表架配合百分表進(jìn)行測量，離心風(fēng)機主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風(fēng)機振動偏大需重新校正聯(lián)軸器對中?，F(xiàn)場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時出現(xiàn)異常情況：電機墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó?dāng)時百分表探頭打在風(fēng)機端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應(yīng)增大）。異常讀數(shù)的出現(xiàn)，嚴(yán)重干擾了檢修正常進(jìn)行。憑多年經(jīng)驗并仔細(xì)觀察后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)聯(lián)軸器轉(zhuǎn)到最下方時，百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm，即此時百分表探頭已不起作用，百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。因此，對我廠脫硝系統(tǒng)進(jìn)行了改造：將原SNCR+SCR聯(lián)合脫硝方式改為SCR脫硝方式，改造后取消原增壓風(fēng)機，原引風(fēng)機出力不能滿足機組滿負(fù)荷要求。

整機壓力云圖分布

通過Fluent 軟件對掘進(jìn)工作面離心風(fēng)機進(jìn)行流場數(shù)值模擬，模擬得出在同流量下，加米字集流器和普通集流器離心風(fēng)機壓力云圖可以看出，風(fēng)機靜壓從進(jìn)口至出口逐漸增大，在蝸殼外達(dá)到較大。加米字集流器風(fēng)機進(jìn)口靜壓明顯高于普通集流器離心風(fēng)機， 其較大靜壓達(dá)到2 510 Pa，普通集流器達(dá)到1 440 Pa；離心風(fēng)機的數(shù)據(jù)采集是建立離心風(fēng)機模型的基礎(chǔ)，因此有必要設(shè)計實驗來采集必要的離心風(fēng)機模型數(shù)據(jù)。加米字風(fēng)機的全壓較大可達(dá)5 860 Pa，而普通集流器較大達(dá)到4 260 Pa。

離心風(fēng)機集流器的壓力用Tecplot 軟件對模擬結(jié)果進(jìn)行后處理，可以對離心風(fēng)機集流器的受壓進(jìn)行對比分析。加米字形集流器和普通圓弧形集流器內(nèi)部流場受壓分布所示， 離心風(fēng)機米字形集流器入口壓力為-8 000 Pa，到集流器出口達(dá)到-18 000 Pa，壓差10 000 Pa；增大離心風(fēng)機葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑改善計劃一使斜槽式離心風(fēng)機的功率進(jìn)步2。普通圓弧形集流器入口壓力為-8 000 Pa，到集流器出口達(dá)到-16 000 Pa，壓差8 000 Pa，小于米字形集流器。同時也可以看出，加米字形集流器壓力梯度變化趨勢比普通圓弧形集流器平緩，對穩(wěn)定進(jìn)口氣流，保證氣流的均勻及穩(wěn)定有更明顯的作用。