穩(wěn)態(tài)解常被用作瞬態(tài)分析解的初始值。隨著國家環(huán)保政策的不斷深入，生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標必須滿足超低排放要求。引風機采用數(shù)值計算方法對鋸齒后緣離心風機的氣動噪聲進行了數(shù)值研究。在數(shù)值計算過程中，采用SSTK-U湍流模型進行穩(wěn)態(tài)數(shù)值計算，穩(wěn)態(tài)結果作為瞬態(tài)計算的初始值。對風機的流場和噪聲進行了計算、分析和研究。利用CFX商用軟件對燃氣輪機輪緣密封進行了穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)數(shù)值研究。結果表明，引風機考慮靜、動葉相互作用和靜葉非定常尾跡等實際流動特性，用瞬態(tài)計算方法得到的靜盤密封效率低于穩(wěn)態(tài)計算得到的靜盤密封效率。然而，瞬態(tài)計算結果更為準確。對液力變矩器的流場進行了瞬態(tài)計算，準確預測了液力變矩器內(nèi)的實際流量。通過與實驗數(shù)據(jù)的比較，發(fā)現(xiàn)誤差很小，證明了瞬態(tài)計算方法對液力變矩器流場分析的正確性和有效性。引風機采用穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)計算方法對離心風機進行了計算。在瞬態(tài)計算中，穩(wěn)態(tài)計算結果作為瞬態(tài)計算的初始值。在瞬態(tài)計算結果穩(wěn)定后，計算出設計風機的噪聲值。

因此，引風機選擇了LHS方法對離心風機的實驗數(shù)據(jù)進行采集。其優(yōu)點是避免了直接數(shù)值模擬計算量過大的問題，但這些經(jīng)驗模型只適用于有限的環(huán)境。引風機在實驗的初始階段，收集的數(shù)據(jù)不應超過總實驗數(shù)據(jù)的25%。假設收集的總數(shù)據(jù)n=10天（d為輸入變量的維數(shù)），初始實驗中收集的實驗數(shù)據(jù)n 0應滿足n 0<0.25n=2.5d的要求，因此本文采用n 0=0。實驗初期采用25N作為實驗數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)采集的硬件實現(xiàn)方案如圖1所示。首先，用傳感器測量被測通風機的入口壓力、溫度、流量和轉速。然后將測量數(shù)據(jù)通過總線傳輸?shù)紻AQ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。引風機的DAQ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)通過I/O設備將數(shù)據(jù)打包到上位機中。由于變量之間的維數(shù)差異，采集到的數(shù)據(jù)沒有直接應用于模型訓練，因此有必要對數(shù)據(jù)進行規(guī)范化，即將無量綱數(shù)據(jù)轉換為無量綱數(shù)據(jù)，并將采集到的數(shù)據(jù)映射到[0,1]的范圍內(nèi)，以提高模型的收斂速度和精度。模型。模型訓練和模型驗證離心風機性能預測模型的訓練結構如圖2所示。該結構可分為兩部分：數(shù)據(jù)采集與處理和模型訓練。前者主要完成實驗數(shù)據(jù)的采集和處理，后者實現(xiàn)了性能預測模型的建立和驗證。首先，采用LHS方法采集離心風機的實驗數(shù)據(jù)（入口溫度、壓力、流量和風機轉速），并對引風機數(shù)據(jù)進行處理，用于LSSVM模型。

針對引風機有無進氣箱兩種結構形式，建立了兩種計算模型，利用CFX 軟件對兩種模型進行數(shù)值模擬，研究其內(nèi)部三維流場特性，基于數(shù)值模擬結果分析了進氣箱對離心風機的性能影響。輪盤沖突丟失引風機葉輪旋轉時，葉輪的前盤和后盤外外表與其周圍的氣體發(fā)生沖突。數(shù)值模擬結果表明：加進氣箱后，離心風機的全開流量與壓力有所降低，縮短了有效工作區(qū)域；在引風機內(nèi)部葉輪進口處產(chǎn)生渦旋現(xiàn)象，堵塞了葉輪流道，使風機的效率和壓力降低。數(shù)值模擬結果與實驗測試值對比是比較吻合。進氣箱是離心風機重要的組成部分，主要應用于大型離心風機與雙吸離心風機。進氣箱在其出口處氣體發(fā)生近90°轉彎，內(nèi)部流場十分復雜，并造成很大的流動損失。其出口速度的不均勻性對引風機性能影響明顯，有必要對其特性進行研究。A.G.Sheard通過研究加進氣箱的通風機，在引風機葉輪進口加導流板控制葉輪進口的非均勻氣流，結果表明在葉輪進口加導流板能夠提高風機的全壓，并得出了葉片根部斷裂的原因。使用三維粒子動態(tài)分析儀（3D-PDA）對大型風機進氣箱內(nèi)部三維氣體流場進行測量，揭示了其內(nèi)部流動的基本特征，為了解進氣箱流場結構和流動機理提供了依據(jù)。