窯爐鼓風(fēng)機(jī) 除塵鼓風(fēng)機(jī) 中壓除塵鼓風(fēng)機(jī)廠 冠熙風(fēng)機(jī)
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窯爐鼓風(fēng)機(jī)-除塵鼓風(fēng)機(jī)-中壓除塵鼓風(fēng)機(jī)廠

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¥2099.00

≥1

聯(lián)系人 李海偉

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發(fā)貨地 山東省濰坊市
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商品參數(shù)
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商品介紹
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聯(lián)系方式
葉片數(shù) 12
用途 管道風(fēng)機(jī)
性能 低噪音風(fēng)機(jī)
電壓 380V
風(fēng)機(jī)壓力 低壓風(fēng)機(jī)
材質(zhì) 其他
氣流方向 其他
品牌 冠熙風(fēng)機(jī)
型號(hào) 4-72、9-26等
軸功率 2.71(kw)
重量 80(kg)
報(bào)價(jià)方式 按實(shí)際訂單報(bào)價(jià)為準(zhǔn)
產(chǎn)品編號(hào) 8026218
商品介紹
山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營(yíng):軸流風(fēng)機(jī),耐高溫高濕風(fēng)機(jī),烘干設(shè)備用風(fēng)機(jī),離心風(fēng)機(jī),除塵風(fēng)機(jī)










離心風(fēng)機(jī)及內(nèi)部三維流場(chǎng)的計(jì)算辦法

依據(jù)作業(yè)原理的不同風(fēng)機(jī)能夠分為容積式、葉片式和噴射式三種。其間葉片式風(fēng)機(jī)首要有離心式、混流式、軸流式和橫流式四種,其間使用醉廣泛的即為離心式風(fēng)機(jī)。鼓風(fēng)機(jī)葉輪中的氣體流面簡(jiǎn)直與葉輪的滾動(dòng)軸面筆直。其葉輪滾動(dòng)所發(fā)生的離心力為離心風(fēng)機(jī)壓強(qiáng)升的首要來(lái)歷,而且在葉輪內(nèi)部由離心力發(fā)生的壓強(qiáng)升要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于氣體相對(duì)速度改動(dòng)而發(fā)生的壓強(qiáng)升,而且選用增大風(fēng)機(jī)的葉輪寬度增大風(fēng)機(jī)流量的辦法,往往導(dǎo)致風(fēng)機(jī)的功率下降,因而離心風(fēng)機(jī)一般適用于高壓、小流量的場(chǎng)合。在數(shù)值計(jì)算過(guò)程中,采用SSTK-U湍流模型進(jìn)行穩(wěn)態(tài)數(shù)值計(jì)算,穩(wěn)態(tài)結(jié)果作為瞬態(tài)計(jì)算的初始值。下面臨其功能參數(shù)、結(jié)構(gòu)特色和內(nèi)部丟失等進(jìn)行具體介紹。


離心風(fēng)機(jī)的壓力

鼓風(fēng)機(jī)的靜壓和全壓靜壓sp為氣體對(duì)平行于氣流的物體外表效果的壓力,它一般是經(jīng)過(guò)筆直于物體外表的孔來(lái)進(jìn)行丈量。

通風(fēng)機(jī)的功能曲線通風(fēng)機(jī)的全壓t FP、功率P、功率η等功能參數(shù)隨通風(fēng)機(jī)的流量Q改變的聯(lián)系曲線,稱為通風(fēng)機(jī)的功能曲線。依據(jù)通風(fēng)機(jī)的功能曲線,不只能夠查驗(yàn)計(jì)算參數(shù)與實(shí)測(cè)參數(shù)之間的共同程度,還能夠斷定通風(fēng)機(jī)的適應(yīng)性。在風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲預(yù)測(cè)中,建立了相應(yīng)的物理模型和數(shù)學(xué)模型,介紹了復(fù)雜流場(chǎng)的數(shù)值模擬技術(shù),進(jìn)行了考慮三維流場(chǎng)的氣動(dòng)噪聲預(yù)測(cè)計(jì)算,研究了流場(chǎng)結(jié)構(gòu)對(duì)鼓風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲的影響。例如當(dāng)通風(fēng)機(jī)的功率特性曲線較平整時(shí),此刻風(fēng)機(jī)的搞效區(qū)較大,在變工況時(shí)通風(fēng)機(jī)仍能夠在搞效的工況點(diǎn)小作業(yè),此刻能夠認(rèn)為該風(fēng)機(jī)的適應(yīng)性較好。




鼓風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)方法,對(duì)所設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了分析。在離心風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)完成后,根據(jù)具體設(shè)計(jì)參數(shù)建立了離心風(fēng)機(jī)的三維模型。第三章采用樣機(jī)的數(shù)值計(jì)算方法,對(duì)設(shè)計(jì)工況下的風(fēng)機(jī)進(jìn)行了計(jì)算。原型風(fēng)機(jī)和斜槽風(fēng)機(jī)的比轉(zhuǎn)速分別為13.89和11.08。根據(jù)不同的比轉(zhuǎn)速,可對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行分類。可以看出,所設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)和原型風(fēng)機(jī)屬于不同的系列,但在全壓、效率等方面都有所提高。由于適當(dāng)增大了前風(fēng)機(jī)的迎角和安裝角,可以減小風(fēng)機(jī)葉片通道的流量損失。可以證明第四節(jié)風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)方法是正確合理的。通過(guò)對(duì)設(shè)計(jì)鼓風(fēng)機(jī)的數(shù)值計(jì)算參數(shù)與風(fēng)機(jī)初始設(shè)計(jì)值的比較,可以看出設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的總壓值高于設(shè)計(jì)目標(biāo),效率為68%,效率比原型風(fēng)機(jī)高19.9%,總壓值由4626提高到4626。PA至5257PA,均滿足合作單位的性能要求。


可以看出,鼓風(fēng)機(jī)樣機(jī)長(zhǎng)、短葉片的吸力面不僅產(chǎn)生分離現(xiàn)象,而且產(chǎn)生兩個(gè)渦,設(shè)計(jì)工況下設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)長(zhǎng)、短葉片的吸力面存在一些分離現(xiàn)象,但沒(méi)有明顯的分離現(xiàn)象。產(chǎn)生了漩渦。(3)根據(jù)計(jì)算出鼓風(fēng)機(jī)的噪聲頻譜,可以看出設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的聲壓在1100Hz時(shí)有一個(gè)峰值,聲壓值為58dB。通過(guò)比較兩種方法的流線圖可以看出,所設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)的整體流動(dòng)性能得到了很大的提高,設(shè)計(jì)的鼓風(fēng)機(jī)的效率得到了很大的提高。


設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)計(jì)算

為了后期計(jì)算風(fēng)機(jī)內(nèi)部的氣動(dòng)噪聲,本文對(duì)離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)采用瞬態(tài)的計(jì)算方法進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算。下面詳細(xì)介紹風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)計(jì)算過(guò)程。


鼓風(fēng)機(jī)瞬態(tài)計(jì)算收斂性判斷

瞬態(tài)計(jì)算過(guò)程中,每一個(gè)時(shí)間步內(nèi)相當(dāng)于計(jì)算一個(gè)穩(wěn)態(tài)過(guò)程。因此在每一個(gè)時(shí)間步內(nèi)都需要保證計(jì)算達(dá)到收斂。當(dāng)流量大于設(shè)計(jì)流量時(shí),子午線速度mc1增大,入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ,鼓風(fēng)機(jī)迎角為負(fù)。瞬態(tài)計(jì)算過(guò)程中存在內(nèi)迭代的概念,內(nèi)迭代與穩(wěn)態(tài)求解的的迭代具有相同的原理。內(nèi)迭代次數(shù)可以在模型樹(shù)節(jié)點(diǎn)Run  Calculation面板通過(guò)參數(shù)Max Iteration/Time Step來(lái)設(shè)置。






消聲蝸殼對(duì)鼓風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的影響原風(fēng)機(jī)與不同消聲組合試驗(yàn)所得的氣動(dòng)性能對(duì)比如圖3 所示。目前,只有一些簡(jiǎn)單的流動(dòng)機(jī)理可以研究,如室內(nèi)空氣流動(dòng)、靜水中的氣泡上升、顆粒與筒體在流動(dòng)過(guò)程中的碰撞磨損等。試驗(yàn)結(jié)果表明: 由于穿孔板相對(duì)于光滑的鋁板有著較高的壁面摩擦阻力,導(dǎo)致加裝穿孔板后的風(fēng)機(jī)壓力和效率在整個(gè)測(cè)試工況范圍內(nèi)都有不同程度的降低。4種消聲組合方式的壓力損失并不相同,當(dāng)額定轉(zhuǎn)速為3 800 r /min,在設(shè)計(jì)工況下,A 組合改進(jìn)風(fēng)機(jī)全壓降低了約16.0 Pa,效率下降了約1.28%; B 組合改進(jìn)風(fēng)機(jī)全壓降低了約5.0 Pa,鼓風(fēng)機(jī)效率下降了約0.9%; C 組合改進(jìn)風(fēng)機(jī)全壓降低了約36.8 Pa,效率下降了約3.18%; D 組合改進(jìn)風(fēng)機(jī)全壓降低了約45.8 Pa,效率下降了約3.28%。



主要由于安裝穿孔板的面積不同,導(dǎo)致不同消聲組合方式的摩擦損失不同。B 組合即只在風(fēng)機(jī)后蓋板上安裝穿孔板,風(fēng)機(jī)壓力損失小。不同工況下,風(fēng)機(jī)壓力和效率損失也不相同,在設(shè)計(jì)工況及偏大流量工況下,鼓風(fēng)機(jī)壓力和效率損失較大,效率也同步降低。通過(guò)查閱大量的離心風(fēng)機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)文獻(xiàn),深入了解風(fēng)機(jī)不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)特性的影響,并采用數(shù)值計(jì)算方法建立風(fēng)機(jī)三維模型,劃分網(wǎng)格,鼓風(fēng)機(jī)采用N-S方程,結(jié)合W。主要原因是大流量工況下,蝸殼內(nèi)部氣流速度較高,氣流與穿孔板之間的摩擦損失增加。消聲蝸殼為A 組合形式時(shí)與原風(fēng)機(jī)的出口A聲級(jí)隨流量變化的對(duì)比圖??梢钥闯?,不同工況下,A 型消聲蝸殼的降噪效果不同,鼓風(fēng)機(jī)在額定工況點(diǎn)附近,降噪效果好; 在大流量工況下,降噪效果變差,這主要因?yàn)榇罅髁壳闆r下,蝸殼內(nèi)氣體流速較大,而氣體流速對(duì)吸聲材料的吸聲效果影響很大; 在小流量工況下,風(fēng)機(jī)流動(dòng)惡化,風(fēng)機(jī)振動(dòng)較大,導(dǎo)致振動(dòng)噪聲很大以致降噪效果反而變差。與原風(fēng)機(jī)相比,在額定工況點(diǎn)A 聲級(jí)降低約4.5 dB( A) ,在大流量工況下,A 聲級(jí)降低約3.6 dB( A) ,在小流量工況下,A 聲級(jí)降低約1.9 dB( A) 。


聯(lián)系方式
公司名稱 山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司
聯(lián)系賣家 李海偉 (QQ:3089959253)
電話 钳钼钸钻钷钶钺钹钻钴钹
手機(jī) 钳钼钸钻钷钶钺钹钻钴钹
傳真 钺钼钶钸-钶钸钴钺钺钸钻
網(wǎng)址 http://www.sdgxhb.cn
地址 山東省濰坊市