山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機,耐高溫高濕風(fēng)機,烘干設(shè)備用風(fēng)機,離心風(fēng)機,除塵風(fēng)機

當(dāng)改進后的方法不能滿足合作機組的性能要求時，采用現(xiàn)代離心風(fēng)機設(shè)計理論完成了風(fēng)機的設(shè)計，并詳細(xì)介紹了風(fēng)機各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇原則。根據(jù)葉輪流道斷面面積逐漸變化的原理，建立了風(fēng)機葉片型線成形的數(shù)學(xué)模型。根據(jù)該數(shù)學(xué)模型，采用雙圓弧拼接的方法完成了葉片型線的繪制。設(shè)計的離心風(fēng)機效率為68%，比樣機提高19.9%，總壓由4626pa提高到5257pa，均滿足合作機組的性能要求。通過對原型風(fēng)機和斜槽風(fēng)機葉片通道流線圖的比較，可以看出所設(shè)計的風(fēng)機內(nèi)部流動得到了很大的改善，從而驗證了本文風(fēng)機設(shè)計方案的可行性。最后介紹了離心風(fēng)機的瞬態(tài)計算方法，分析了瞬態(tài)計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態(tài)數(shù)值方法對新設(shè)計的風(fēng)機內(nèi)部流動進行了數(shù)值模擬。離心風(fēng)機總壓tfp與葉輪外徑、轉(zhuǎn)速n和葉片出口安裝角的關(guān)系，確定離心風(fēng)機葉輪的外徑。在瞬態(tài)計算結(jié)果穩(wěn)定后，離心風(fēng)機利用FW-H模型對設(shè)計風(fēng)機的氣動噪聲進行了計算。設(shè)計風(fēng)機的聲壓峰值為1100Hz，聲壓值為58dB。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風(fēng)機噪聲值呈下降趨勢。

電廠155MW機組鍋爐采用高溫高壓自然循環(huán)汽包鍋爐。風(fēng)煙系統(tǒng)為平衡通風(fēng)方式，由兩臺離心風(fēng)機和兩臺離心送風(fēng)機組成。引風(fēng)機為離心風(fēng)機，進口擋板調(diào)節(jié)，單吸雙支撐。引風(fēng)機風(fēng)量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086KW，設(shè)計電流146.8A，電機額定功率1250KW。當(dāng)葉輪旋轉(zhuǎn)直徑增加到490m時，改進后的風(fēng)機總壓力增加到4765pa，相應(yīng)的風(fēng)機運行力矩增加到4。增壓風(fēng)機流量1491480m3/h，增壓風(fēng)機總壓力2500pa，電機額定功率1400kw。鍋爐滿負(fù)荷運行時，兩臺引風(fēng)機進口擋板開度為100%/100%，離心風(fēng)機電流為120/121A，增壓風(fēng)機運行電流為150A，風(fēng)機無調(diào)整裕度，不能滿足機組滿負(fù)荷要求，負(fù)壓力在t內(nèi)調(diào)整。電爐是有限的。同時，增壓風(fēng)機故障也是鍋爐MFT保護動作的原因之一，不利于機組安全穩(wěn)定運行。本次引風(fēng)機的力變換與反硝化、靜電沉淀同步進行，將引風(fēng)機進出口鋼煙道整體更換，改變原有的工業(yè)水冷卻方式。根據(jù)該設(shè)備的現(xiàn)狀，提出了提高Y4-73型引風(fēng)機出力的方案。在對離心風(fēng)機電機基礎(chǔ)和電機進行技術(shù)改造的基礎(chǔ)上，通過改變引風(fēng)機的葉輪形式和直徑，增加引風(fēng)機的輸出，并根據(jù)原風(fēng)機的輸出，將引風(fēng)機的容量提高1500帕。風(fēng)機改造后，必須能滿足機組各工況和任何工況下的風(fēng)機運行要求。不會出現(xiàn)急停喘振。

改造后，對兩臺離心風(fēng)機進行性能評價試驗，包括全負(fù)荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗、改造前后數(shù)據(jù)試驗和風(fēng)機較大出力試驗數(shù)據(jù)，如下所示。（1）滿負(fù)荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗：鍋爐滿負(fù)荷運行時，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%，爐內(nèi)負(fù)壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運行2小時后，現(xiàn)場測量兩臺引風(fēng)機數(shù)據(jù)。一般情況下，稱蝸殼與轉(zhuǎn)軸之間的走漏為外走漏，但由于外走漏的值比較小，一般忽略不計。滿足機組滿負(fù)荷要求。風(fēng)機滿負(fù)荷數(shù)據(jù)見表2。

（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風(fēng)機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。采集風(fēng)機的數(shù)據(jù)，并與改造前的數(shù)據(jù)進行比較。鍋爐滿負(fù)荷時，兩臺引風(fēng)機電流降低48A。

（3）離心風(fēng)機較大出力試驗：冷態(tài)下，風(fēng)機擋板開度為80%時，風(fēng)機電流達到設(shè)計值。A風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為146A，B風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為145.6A，滿足設(shè)計要求。

結(jié)論

（1）與改造前后引風(fēng)機試驗數(shù)據(jù)相比，A風(fēng)機效率提高17.2%，B風(fēng)機效率提高13.8%。正常運行時，風(fēng)機進口擋板開度為50%~55%，風(fēng)機電流95~100A，滿足機組滿負(fù)荷運行要求。

（2）改造后離心風(fēng)機電耗降低26384 kWh，增壓風(fēng)機電耗降低52159 kWh，合計77543 kWh，輔助電耗降低0.5%。

（3）改造后，取消風(fēng)機冷卻水，風(fēng)機軸承高溫度為55C，滿足設(shè)計要求。通過排除冷卻水，每年可節(jié)約約5萬噸水。

（4）通過離心風(fēng)機性能試驗報告和實際運行，引風(fēng)機改造能滿足運行要求，節(jié)電效果明顯。