山東冠熙環(huán)保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

當引風機改進后的方法不能達到預期效果時，采用現(xiàn)代風機設計理論完成風機的設計，詳細介紹了風機各部件結構參數(shù)的選擇原則。葉片成形方法是基于葉輪流道橫截面積逐漸變化的原理。建立了風機葉片型線成形的數(shù)學模型。根據(jù)該數(shù)學模型，采用“雙圓弧”拼接法完成了葉片型線的繪制。建立風機三維模型后，對網(wǎng)格進行劃分，引風機采用N-S方程。結合SSTK-U湍流模型，對斜槽風機的原型風機、改進風機和設計風機進行了流量計算。將原型風機的計算結果與原始測量數(shù)據(jù)進行了比較，詳細分析了SSTK-U湍流模型計算結果的準確性，即離心風機的數(shù)值計算。（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。湍流模型的選擇提供了很好的參考。引風機的瞬態(tài)計算方法，分析了瞬態(tài)計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態(tài)數(shù)值方法對新設計的風機內(nèi)部流動進行了數(shù)值模擬。在瞬態(tài)計算結果穩(wěn)定后，利用FW-H模型對設計風機的氣動噪聲進行了計算。本文采用“風機三維建模-斜槽風機樣機數(shù)值計算-樣機內(nèi)部流動特性分析-風機改進的確定和設計方案-噪聲計算的瞬態(tài)法”的技術路線，完成了風機的改進和設計。斜槽風機。

引風機邊界條件下的工作壓力為101325pa，入口邊界條件下的壓力入口，表壓為0，初始壓力為-50pa。引風機出口邊界條件設置有壓力出口，根據(jù)不同的工作條件設置不同的壓力值。其他邊界保持默認墻設置。采用三種不同的網(wǎng)格密度對離心風機的計算域進行離散。較小網(wǎng)格數(shù)為case1，網(wǎng)格數(shù)為1404467。在此網(wǎng)格的基礎上，相應邊上的節(jié)點數(shù)增加了1.2倍，得到了實例2。通過實驗和數(shù)值模擬研究了引風機的流場，這是研究離心風機內(nèi)部流動的兩種主要方法。網(wǎng)目尺寸為2506630。然后將case2對應邊上的節(jié)點數(shù)增加1.2倍，得到case3的網(wǎng)格，即4647360。在三種不同網(wǎng)格密度下設置相同的邊界條件，經(jīng)過計算，得到了引風機樣機在設計條件下的全壓、全扭矩和效率。從表中可以看出，在設計條件下，風機的總壓和效率隨網(wǎng)格密度變化不大。但是，由case1和case2和case3計算的值之間存在一些差異?？紤]到計算的準確性和機器時間的消耗，后一個網(wǎng)格的數(shù)量是根據(jù)案例2的數(shù)量計算的。

具體引風機改造方案如下。

（1）對引風機和脫硫增壓風機的風量、風壓和系統(tǒng)阻力進行了試驗。測量了兩臺引風機在機組滿負荷運行時的實際運行數(shù)據(jù)。（2）根據(jù)試驗后實測數(shù)據(jù)，最終確定引風機改造方案。研究結果表明，引風機葉片結構復雜，不僅使風機難以加工，而且增加了風機內(nèi)部的流動損失，降低了風機的效率。在原風機電機不變的情況下，風機葉輪直徑由2557 mm增加到2624 mm，葉片類型發(fā)生變化。隨著風機葉輪直徑的增大，殼體、葉輪、輪轂和集熱器都被更換。同時，為了提高風機出口擋板的密封性，對風機出口擋板、進口擋板和執(zhí)行機構進行更換，以提高風機的效率。

（3）引風機軸承冷卻方式由工業(yè)水冷卻改為帶風機軸承冷卻，降低了用水量。

引風機的性能保證：

（1）風量（Tb點工況，145c）：134m3/s；

（2）全壓升（Tb點工況，145c）：7040pa；

（3）風機全壓升效率（BMCR）：86%，風機輸入軸承。這兩部分的溫度監(jiān)測大多采用遙控設備完成溫度數(shù)據(jù)的傳輸和監(jiān)測。當然，引風機溫度傳感器也是常用的設備，可以完成機組保護和溫度監(jiān)測。結果表明，采用數(shù)值計算方法可以簡單、準確地得到給定子午線分布的葉輪子午線輪廓。當溫度超過要求時，繼電器將發(fā)出警告。如果此時溫度變化明顯，繼電器內(nèi)部的液體裝置也會發(fā)生劇烈變化，導致指針旋轉。如果指針指示的值達到負載極限，將發(fā)出警報。