山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機,耐高溫高濕風(fēng)機,烘干設(shè)備用風(fēng)機,離心風(fēng)機,除塵風(fēng)機

通過實驗和數(shù)值模擬研究了引風(fēng)機的流場，這是研究離心風(fēng)機內(nèi)部流動的兩種主要方法。實驗方法可以得到詳細而準確的結(jié)果，但實驗成本高，周期長。隨著計算機技術(shù)和計算流體力學(xué)（CFD）的發(fā)展，數(shù)值方法在渦輪內(nèi)部流動模擬中得到了廣泛的應(yīng)用。采用數(shù)值方法設(shè)計了離心風(fēng)機的子午線廓線。以引風(fēng)機為例，進行了數(shù)值計算。結(jié)果表明，采用數(shù)值計算方法可以簡單、準確地得到給定子午線分布的葉輪子午線輪廓。提高風(fēng)機的設(shè)計效率，具有良好的工程實用價值。提出了一種現(xiàn)代離心風(fēng)機的設(shè)計方法，即數(shù)值計算法。離心風(fēng)機分為三部分，分別計算。迭代法考慮了這三個部分之間的相互作用。增大前向離心風(fēng)機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風(fēng)機的總壓，而且可以增加噪聲，降低風(fēng)機的效率。研究表明，上述數(shù)值計算方法可為風(fēng)機的改進設(shè)計提供良好的依據(jù)。改進后的引風(fēng)機效率提高，噪聲降低。研究了風(fēng)機葉片安裝的不均勻性。結(jié)果表明，數(shù)值計算方法可以定性地計算出風(fēng)機的噪聲值，但由于計算值與實驗值之間存在較大誤差，無法替代噪聲的實驗研究。采用不等距離安裝葉片的方法可以有效地降低風(fēng)機的峰值噪聲。

具體引風(fēng)機改造方案如下。

（1）對引風(fēng)機和脫硫增壓風(fēng)機的風(fēng)量、風(fēng)壓和系統(tǒng)阻力進行了試驗。測量了兩臺引風(fēng)機在機組滿負荷運行時的實際運行數(shù)據(jù)。（2）根據(jù)試驗后實測數(shù)據(jù)，最終確定引風(fēng)機改造方案。在原風(fēng)機電機不變的情況下，風(fēng)機葉輪直徑由2557 mm增加到2624 mm，葉片類型發(fā)生變化。葉片吸力面內(nèi)部旋渦由于自身葉道的壓力面向吸力面回流而構(gòu)成較大的旋渦。隨著風(fēng)機葉輪直徑的增大，殼體、葉輪、輪轂和集熱器都被更換。同時，為了提高風(fēng)機出口擋板的密封性，對風(fēng)機出口擋板、進口擋板和執(zhí)行機構(gòu)進行更換，以提高風(fēng)機的效率。

（3）引風(fēng)機軸承冷卻方式由工業(yè)水冷卻改為帶風(fēng)機軸承冷卻，降低了用水量。

引風(fēng)機的性能保證：

（1）風(fēng)量（Tb點工況，145c）：134m3/s；

（2）全壓升（Tb點工況，145c）：7040pa；

（3）風(fēng)機全壓升效率（BMCR）：86%，風(fēng)機輸入軸承。這兩部分的溫度監(jiān)測大多采用遙控設(shè)備完成溫度數(shù)據(jù)的傳輸和監(jiān)測。通過與實驗數(shù)據(jù)的比較，發(fā)現(xiàn)誤差很小，證明了瞬態(tài)計算方法對液力變矩器流場分析的正確性和有效性。當然，引風(fēng)機溫度傳感器也是常用的設(shè)備，可以完成機組保護和溫度監(jiān)測。當溫度超過要求時，繼電器將發(fā)出警告。如果此時溫度變化明顯，繼電器內(nèi)部的液體裝置也會發(fā)生劇烈變化，導(dǎo)致指針旋轉(zhuǎn)。如果指針指示的值達到負載極限，將發(fā)出警報。

改造后，對兩臺引風(fēng)機進行性能評價試驗，包括全負荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗、改造前后數(shù)據(jù)試驗和風(fēng)機較大出力試驗數(shù)據(jù)，如下所示。（1）滿負荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗：鍋爐滿負荷運行時，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%，爐內(nèi)負壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運行2小時后，現(xiàn)場測量兩臺引風(fēng)機數(shù)據(jù)。通過對改進后的引風(fēng)機的數(shù)值計算，在第二種改進方案中通過增加葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑來提高風(fēng)機的總壓。滿足機組滿負荷要求。風(fēng)機滿負荷數(shù)據(jù)見表2。

（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風(fēng)機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。采集風(fēng)機的數(shù)據(jù)，并與改造前的數(shù)據(jù)進行比較。鍋爐滿負荷時，兩臺引風(fēng)機電流降低48A。

（3）引風(fēng)機較大出力試驗：冷態(tài)下，風(fēng)機擋板開度為80%時，風(fēng)機電流達到設(shè)計值。A風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為146A，B風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為145.6A，滿足設(shè)計要求。

結(jié)論

（1）與改造前后引風(fēng)機試驗數(shù)據(jù)相比，A風(fēng)機效率提高17.2%，B風(fēng)機效率提高13.8%。正常運行時，風(fēng)機進口擋板開度為50%~55%，風(fēng)機電流95~100A，滿足機組滿負荷運行要求。

（2）改造后引風(fēng)機電耗降低26384 kWh，增壓風(fēng)機電耗降低52159 kWh，合計77543 kWh，輔助電耗降低0.5%。

（3）改造后，取消風(fēng)機冷卻水，風(fēng)機軸承高溫度為55C，滿足設(shè)計要求。通過排除冷卻水，每年可節(jié)約約5萬噸水。

（4）通過引風(fēng)機性能試驗報告和實際運行，引風(fēng)機改造能滿足運行要求，節(jié)電效果明顯。